SP 52-101-2003 Structuri din beton si beton armat fara armatura de pretensionare / structuri din beton armat / 52 101 2003

Sistemul de documente de reglementare în construcții

CODUL NORMELOR
PENTRU PROIECTARE SI CONSTRUCTIE

BETON ȘI BETON
PROIECTARE
FĂRĂ TENSIUNE PRELIMINARĂ
MONTAREA

1 DEZVOLTATE de Institutul de Cercetare-Dezvoltare, Proiectare și Tehnologia Betonului și Betonului Armat (GUP "NIIZHB") Gosstroy Rusia

INTRODUCȚAT de Biroul de reglementare tehnică, standardizare și certificare în construcții și locuințe și utilități al Gosstroy din Rusia

2 APROBAT pentru utilizare prin Rezoluția Comitetului de Stat pentru Construcții din Rusia nr. 215 din 25 decembrie 2003

INTRODUCERE

Acest Cod de Practici conține recomandări pentru calcularea și proiectarea structurilor de beton și beton armat din construcții industriale și civile și structuri din beton greu fără armătură de pretensionare, care îndeplinesc cerințele obligatorii ale SNiP 52-01-03 "Structuri din beton armat și beton armat. Principalele prevederi.

Decizia privind aplicarea Codului de conduită în proiectarea structurilor de beton și beton armat pentru clădiri și structuri specifice intră în competența clientului sau a organizației de proiectare. În cazul în care a fost luată o decizie privind aplicarea prezentului cod, trebuie îndeplinite toate cerințele stabilite în acesta.

Unitățile de cantități fizice date în Codul de Practică sunt exprimate: forțele - în newtoni (N) sau în kilonewtons (kN); dimensiuni liniare - în mm (pentru secțiuni) sau în m (pentru elemente sau secțiuni ale acestora); stres, rezistență, module elastice - în megapascali (MPa); sarcini și forțe distribuite - în kN / m sau N / mm.

Un set de reguli dezvoltate de Dr. Tech. Sciences A.S. Zalesov, A.I. Stele, T.A. Mukhamediev, E.A. Chistyakov (GUP "NIIZHB" Gosstroy din Rusia).

CODUL DE NORME DE CONSTRUCȚIE ȘI DE CONSTRUCȚIE

STRUCTURI DE BETON ȘI CONCRETE REINFORCATE FĂRĂ ARMATURĂ DE STRĂZI PRELIMINAR

STRUCTURI CONCRETE CONCRETE ȘI REINFORCATE FĂRĂ PRESTRĂRIRE

Data introducerii 2004-03-01

1 APLICARE

Acest set de reguli se aplică proiectării structurilor de beton și beton armat pentru clădiri și structuri în diverse scopuri, realizate din beton greu de rezistență la compresiune de la B10 la B60 fără armare pretensionată și exploatat în condițiile climatice ale Rusiei, într-un mediu cu efect neagresiv, cu acțiune statică încărcare.

Setul de reguli nu se aplică pentru proiectarea structurilor de beton și armat din structuri hidraulice, poduri, trotuare și aerodromuri și alte structuri speciale.

2 LINII NORMATIVE

În acest Cod se folosesc referiri la următoarele documente de reglementare:

SNiP 52-01-2003 Structuri din beton si beton armat. Dispoziții principale

SNiP 2.01.07-85 * Încărcări și Impacturi

GOST 13015.0-2003 Structuri și produse prefabricate din beton și beton armat. Cerințe tehnice generale

GOST 14098-91 Conexiuni armate sudate și produse încorporate din structuri din beton armat. Tipuri, modele și dimensiuni

3 TERMENI ȘI DEFINIȚII

În acest Cod, termenii utilizați de SNiP 52-01 și alte documente de reglementare menționate în text sunt utilizate.

4 INSTRUCȚIUNI GENERALE

4.1 DISPOZIȚII DE BAZĂ

4.1.1 Structurile de beton și beton armat ar trebui să fie prevăzute cu fiabilitatea necesară din cauza apariției tuturor tipurilor de stări limită prin calcularea, selectarea indicatorilor de calitate ai materialelor, desemnarea dimensiunilor și construcția în conformitate cu instrucțiunile din prezentul Cod. În acest caz, cerințele tehnologice pentru fabricarea structurilor trebuie îndeplinite, iar cerințele pentru funcționarea clădirilor și structurilor, precum și cerințele de mediu stabilite de documentele de reglementare relevante trebuie îndeplinite.

4.1.2 Construcțiile sunt considerate concrete dacă rezistența lor este asigurată numai de beton.

Se aplică elemente de beton:

a) în principal în comprimare la locul forței de compresie longitudinale în secțiunea transversală a elementului;

b) în unele cazuri în structurile de compresie, când forța de compresie longitudinală este localizată în afara secțiunii transversale a elementului, precum și în structurile de încovoiere, atunci când distrugerea lor nu reprezintă un pericol imediat pentru viața umană și siguranța echipamentului și atunci când se recomandă utilizarea structurilor de beton.

4.2 CERINȚE DE SOLVARE DE BAZĂ

4.2.1 Calculele structurilor din beton si beton armat ar trebui facute in conformitate cu conditiile limitative, incluzand:

- stările limită ale primului grup (în caz de neputință completă de funcționare din cauza pierderii capacității de rulare);

- stările limită ale celui de-al doilea grup (în funcție de caracterul lor inadecvat pentru funcționarea normală datorită formării sau deschiderii excesive a fisurilor, apariția deformărilor inacceptabile etc.).

Calculele pentru stările limită ale primului grup, incluse în acest JV, includ calculul rezistenței, luând în considerare, dacă este necesar, starea deformată a structurii înainte de distrugere.

Calculele pentru stările limită ale celui de-al doilea grup, cuprinse în acest JV, includ calculele pentru deschiderea fisurilor și pentru deformări.

4.2.2 Calculul stărilor limită ale structurii ca întreg, precum și a elementelor sale individuale ar trebui, de regulă, să fie realizate pentru toate etapele: fabricarea, transportul, montarea și funcționarea; prin urmare, sistemele de proiectare trebuie să respecte deciziile de proiectare adoptate.

4.2.3 Calcularea structurilor din beton armat ar trebui, de regulă, să se facă ținând seama de posibila formare a fisurilor și a deformărilor inelastice în beton și armătură.

Determinarea forțelor și deformărilor din diferitele influențe în structuri și în sistemele de clădiri și structuri formate de acestea trebuie să se facă în conformitate cu metodele mecanicii structurale, de regulă, ținând cont de neliniaritatea fizică și geometrică a structurilor.

4.2.4 La proiectarea structurilor din beton și beton armat, fiabilitatea structurilor se stabilește prin calcularea valorilor calculate ale sarcinilor și impacturilor, valorile calculate ale caracteristicilor materialelor determinate prin utilizarea factorilor de fiabilitate parțială corespunzători pentru valorile standard ale acestor caracteristici, ținând seama de gradul de responsabilitate al clădirilor și structurilor.

Valorile standard ale sarcinilor și impacturilor, factorii de combinare, factorii de siguranță a încărcăturii, factorii de siguranță pentru structurile, precum și împărțirea sarcinilor în permanență și temporară (pe termen lung și pe termen scurt) sunt acceptate conform SNiP 2.01.07.

4.2.5 La calcularea elementelor structurilor prefabricate în urma impactului forțelor care apar în timpul ridicării, transportului și instalării lor, sarcina din greutatea elementelor trebuie luată cu un factor dinamic egal cu: 1,60 - în timpul transportului, 1,40 - în timpul ridicării și instalării. Permise să ia mai puțin, rezonabil în modul prescris, valorile coeficientului de dinamică, dar nu mai puțin de 1,25.

4.2.6 La calcularea rezistenței elementelor din beton și beton armat cu efectul forței longitudinale compresive, ar trebui să se țină cont de excentricitatea e aleatorieși, acceptat cel puțin:

1 /600 lungimea elementului sau distanța dintre secțiunile acestuia, fixată de deplasare;

Pentru elementele de construcții statice nedefinabile, valoarea excentricității forței longitudinale față de centrul de greutate al secțiunii reduse e0considerată egală cu valoarea excentricității obținută prin calculul static, dar nu mai mică de eși.

Pentru elementele structurilor static definite, excentricitatea e despre egală cu suma excentricităților - de la calculul static al structurilor și aleatoriu.

5 MATERIALE PENTRU BETOANE ȘI STRUCTURI DE BETONI REINFORCATE

5.1 CONCRETE

Indicatori de calitate a betonului și utilizarea acestuia în proiectare

5.1.1 Pentru construcțiile din beton și beton armat, concepute în conformitate cu cerințele prezentului cod, este necesar să se prevadă beton greu structural cu o densitate medie de la 2200 kg / m 3 până la 2500 kg / m 3 inclusiv.

5.1.2 Principalii indicatori ai calității betonului, stabiliți în timpul proiectării, sunt:

a) clasa de beton pentru rezistența la compresiune B;

b) clasa de rezistență la rupere axială BT (prescrisă în cazurile în care această caracteristică are o valoare predominantă și este controlată în producție);

c) marca de rezistență la îngheț F (prescrisă pentru structurile expuse la înghețarea și dezghețarea alternativă);

g) marcaj pe rezistența la apă W (prescris pentru structuri care impun restricții privind permeabilitatea).

Clasele de beton în ceea ce privește rezistența la compresiune B și tensiunea axială B corespund valorii forței garantate a betonului, MPa, cu o securitate de 0,95.

5.1.3 Structurile din beton și beton armat ar trebui să includă betoane din următoarele clase și clase:

a) clase de rezistență la compresiune:

B10; B15; B20; B25; B30; B35; B40; B45; B50; B55; B60;

b) clase axiale de rezistență la întindere:

c) grade de rezistență la rece:

F50; F75; F100; F150; F200; F300; F400; F500;

g) marcaje privind rezistența la apă: W2; W4; W6; W8; W10; W12.

5.1.4 Vârsta betonului, corespunzătoare clasei sale de rezistență la compresiune și tensiunii axiale (vârsta de proiectare), este atribuită în proiect pe baza posibilelor condiții reale ale structurilor de încărcare cu sarcini de proiectare. În absența acestor date, clasa de beton se stabilește la vârsta de 28 de zile.

Valoarea forței de vânzare a betonului în elementele structurilor prefabricate ar trebui să fie atribuită în conformitate cu GOST 13015.0 și standarde pentru construcția de tipuri specifice.

5.1.5 Pentru structurile din beton armat, se recomandă utilizarea unei clase de beton cu rezistență la compresiune nu mai mică de B15.

5.1.6 Marca de beton pentru rezistența la îngheț este prescrisă în funcție de cerințele structurilor, modul de funcționare și condițiile de mediu.

Pentru construcțiile supraterane supuse mediului rezistent la intemperii, atunci când a estimat negativ de temperatură aer exterior într-o perioadă rece, de la minus 5 ° C până la minus 40 ° C, luând marcajul din beton pentru îngheț nu mai puțin de F75, și la temperatura exterioară de proiectare peste minus 5 ° C Structurile menționate mai sus nu standardizează marca rezistenței la îngheț.

În alte cazuri, gradul necesar de beton pentru rezistența la îngheț este stabilit în funcție de scopul construcțiilor și de condițiile de mediu conform instrucțiunilor speciale.

5.1.7 Marca de beton conform rezistenței la apă este prescrisă în funcție de cerințele pentru structuri, modul de funcționare și condițiile de mediu.

Pentru structurile supraterane expuse la intemperii la o temperatură externă calculată mai mică de 40 ° C, precum și pentru pereții exteriori ai clădirilor încălzite, marca de rezistență la apă nu este standardizată.

În alte cazuri, tipul de beton necesar este impermeabilizat în conformitate cu instrucțiunile speciale.

Valori de reglementare și calculate ale caracteristicilor betonului

Valorile normative ale caracteristicilor de rezistență ale betonului

5.1.8 Principalele caracteristici de rezistență ale betonului sunt valori standard:

- rezistența betonului la compresia axială Rb,n ;

- rezistența betonului la tensiunea axială Rbt,n.

Valorile standard ale rezistenței betonului la compresiunea axială (forța prismei) și întinderea axială (la atribuirea unei clase de beton pentru rezistența la compresiune) sunt luate în funcție de clasa de beton pentru rezistența la compresiune B conform tabelului 5.1.

Atunci când se atribuie o clasă de beton pentru rezistența axială la tracțiune B, valorile standard ale rezistenței betonului la tensiunea axială Rbt , n egală cu caracteristica numerică a clasei de beton în tensiunea axială.

Valorile calculate ale caracteristicilor de rezistență ale betonului

5.1.9 Valori estimate ale rezistenței betonului la compresia axială Rb și tensiunea axială Rbt determinată prin formule:

Valorile coeficientului de fiabilitate pentru beton în comprimare g b egal cu:

1, 3 - pentru limitarea stărilor prin capacitatea de rulare (primul grup);

1, 0 - pentru limitarea stărilor de adecvare operațională (al doilea grup).

Valorile coeficientului de fiabilitate pentru beton sub tensiune g bt egal cu:

1, 5 - pentru limitarea stărilor de sarcină atunci când se atribuie o clasă de beton rezistenței la compresiune;

1, 3 - pentru limitarea stărilor de sarcină atunci când se atribuie o clasă de beton rezistenței la tracțiune axială;

1, 0 - pentru stări limită de adecvare operațională.

Valorile calculate ale rezistenței betonului Rb, Rbt, Rb , ser, Rbt , ser (cu rotunjire) în funcție de clasa de beton în ceea ce privește rezistența la compresiune și tensiunea axială: pentru stările limită ale primului grup, respectiv în tabelele 5.2 și 5.3 din al doilea grup din tabelul 5.1.

Valorile standard ale rezistenței betonului Rb , n și Rbt , n și valorile calculate ale rezistenței betonului pentru stările limită ale celui de-al doilea grup Rb , ser și Rbt , ser, MPa, la o clasă de beton cu rezistență la compresiune

SP 52-101-2003. Structuri din beton și beton armat fără armătură de pretensionare

Sistemul de documente de reglementare în construcții

CODUL DE NORME DE CONSTRUCȚIE ȘI DE CONSTRUCȚIE

BETON ȘI BETON
PROIECTARE
FĂRĂ TENSIUNE PRELIMINARĂ
MONTAREA

prefață

1 DEZVOLTATE de Institutul de Cercetare-Dezvoltare, Proiectare și Tehnologia Betonului și Betonului Armat (GUP "NIIZHB") Gosstroy Rusia

INTRODUCȚAT de Biroul de reglementare tehnică, standardizare și certificare în construcții și locuințe și utilități al Gosstroy din Rusia

2 APROBAT pentru utilizare prin Rezoluția Comitetului de Stat pentru Construcții din Rusia nr. 215 din 25 decembrie 2003

3 PRIMUL TIMP INTRODUCTIV

CUPRINS

INTRODUCERE

Acest Cod de Practici conține recomandări pentru calcularea și proiectarea structurilor de beton și beton armat din construcții industriale și civile și structuri din beton greu fără armătură de pretensionare, care îndeplinesc cerințele obligatorii ale SNiP 52-01-03 "Structuri din beton armat și beton armat. Principalele prevederi.

Decizia privind aplicarea Codului de conduită în proiectarea structurilor de beton și beton armat pentru clădiri și structuri specifice intră în competența clientului sau a organizației de proiectare. În cazul în care a fost luată o decizie privind aplicarea prezentului cod, trebuie îndeplinite toate cerințele stabilite în acesta.

Unitățile de cantități fizice date în Codul de Practică sunt exprimate: forțele - în newtoni (N) sau în kilonewtons (kN); dimensiuni liniare - în mm (pentru secțiuni) sau în m (pentru elemente sau secțiuni ale acestora); stres, rezistență, module elastice - în megapascali (MPa); sarcini și forțe distribuite - în kN / m sau N / mm.

Un set de reguli dezvoltate de Dr. Tech. Sciences A.S. Zalesov, A.I. Stele, T.A. Mukhamediev, E.A. Chistyakov (NIIZHB GUL, Gosstroy din Rusia).

CODUL DE NORME DE CONSTRUCȚIE ȘI DE CONSTRUCȚIE

STRUCTURI DE BETON ȘI CONCRETE REINFORCATE FĂRĂ ARMATURĂ DE STRĂZI PRELIMINAR

CONSTRUCȚII DE BETON ȘI BETON DE REINFORCARE FĂRĂ PRESTRĂRIRE

Data introducerii 2004-03-01

1 APLICARE

Acest Cod de Practică se aplică la proiectarea structurilor de beton și beton armat pentru clădiri și structuri în diverse scopuri, realizate din beton greu de clasă de rezistență la compresie de la B10 la B60 fără supape de presiune anterioare și operate în condițiile climatice ale Rusiei într-un mediu cu impact neagresiv, cu acțiune statică încărcare.

Setul de reguli nu se aplică pentru proiectarea structurilor de beton și armat din structuri hidraulice, poduri, trotuare și aerodromuri și alte structuri speciale.

2 LINII NORMATIVE

În acest Cod se folosesc referiri la următoarele documente de reglementare:

SNiP 52-01-2003 Structuri din beton si beton armat. Principalele prevederi.

SNiP 2.01.07-85 * Încărcări și Impacturi

GOST 13015.0-2003 Structuri și produse prefabricate din beton și beton armat. Cerințe tehnice generale

GOST 14098-91 Conexiuni armate sudate și produse încorporate din structuri din beton armat. Tipuri, modele și dimensiuni

3 TERMENI ȘI DEFINIȚII

În acest Cod, termenii utilizați de SNiP 52-01 și alte documente de reglementare menționate în text sunt utilizate.

4 INSTRUCȚIUNI GENERALE

4.1 DISPOZIȚII DE BAZĂ

4.1.1 Structurile de beton și beton armat ar trebui să fie prevăzute cu fiabilitatea necesară din cauza apariției tuturor tipurilor de stări limită prin calcularea, selectarea indicatorilor de calitate ai materialelor, desemnarea dimensiunilor și construcția în conformitate cu instrucțiunile din prezentul Cod. În acest caz, cerințele tehnologice pentru fabricarea structurilor trebuie îndeplinite, iar cerințele pentru funcționarea clădirilor și structurilor, precum și cerințele de mediu stabilite de documentele de reglementare relevante trebuie îndeplinite.

4.1.2 Construcțiile sunt considerate concrete dacă rezistența lor este asigurată numai de beton.

Se aplică elemente de beton:

a) în principal în comprimare la locul forței de compresie longitudinale în secțiunea transversală a elementului;

b) în unele cazuri în structurile de compresie, când forța de compresie longitudinală este localizată în afara secțiunii transversale a elementului, precum și în structurile de încovoiere, atunci când distrugerea lor nu reprezintă un pericol imediat pentru viața umană și siguranța echipamentului și atunci când se recomandă utilizarea structurilor de beton.

4.2 CERINȚE DE SOLVARE DE BAZĂ

4.2.1 Calculele structurilor din beton si beton armat ar trebui facute in conformitate cu conditiile limitative, incluzand:

- stările limită ale primului grup (în caz de neputință completă de funcționare din cauza pierderii capacității de rulare);

- stările limită ale celui de-al doilea grup (în funcție de caracterul lor inadecvat pentru funcționarea normală datorită formării sau deschiderii excesive a fisurilor, apariția deformărilor inacceptabile etc.).

Calculele pentru stările limită ale primului grup, incluse în acest JV, includ calculul rezistenței, luând în considerare, dacă este necesar, starea deformată a structurii înainte de distrugere.

Calculele pentru stările limită ale celui de-al doilea grup, cuprinse în acest JV, includ calculele pentru deschiderea fisurilor și pentru deformări.

4.2.2 Calculul stărilor limită ale structurii ca întreg, precum și a elementelor sale individuale ar trebui, de regulă, să fie realizate pentru toate etapele: fabricarea, transportul, montarea și funcționarea; prin urmare, sistemele de proiectare trebuie să respecte deciziile de proiectare adoptate.

4.2.3 Calcularea structurilor din beton armat ar trebui, de regulă, să se facă ținând seama de posibila formare a fisurilor și a deformărilor inelastice în beton și armătură.

Determinarea forțelor și deformărilor din diferitele influențe în structuri și în sistemele de clădiri și structuri formate de acestea trebuie să se facă în conformitate cu metodele mecanicii structurale, de regulă, ținând cont de neliniaritatea fizică și geometrică a structurilor.

4.2.4 La proiectarea structurilor din beton și beton armat, fiabilitatea structurilor se stabilește prin calcularea valorilor calculate ale sarcinilor și impacturilor, valorile calculate ale caracteristicilor materialelor determinate prin utilizarea factorilor de fiabilitate parțială corespunzători pentru valorile standard ale acestor caracteristici, ținând seama de gradul de responsabilitate al clădirilor și structurilor.

Valorile standard ale sarcinilor și impacturilor, factorii de combinare, factorii de siguranță a încărcăturii, factorii de siguranță pentru structurile, precum și împărțirea sarcinilor în permanență și temporară (pe termen lung și pe termen scurt) sunt acceptate conform SNiP 2.01.07.

4.2.5 La calcularea elementelor structurilor prefabricate în urma impactului forțelor care apar în timpul ridicării, transportului și instalării lor, sarcina din greutatea elementelor trebuie luată cu un factor dinamic egal cu: 1,60 - în timpul transportului, 1,40 - în timpul ridicării și instalării. Permise să ia mai puțin, rezonabil în modul prescris, valorile coeficientului de dinamică, dar nu mai puțin de 1,25.

4.2.6 Atunci când se calculează rezistența elementelor din beton și beton armat la efectul forței longitudinale compresive, se va ține cont de excentricitatea aleatorie ea, luată în considerare cel puțin:

1/600 din lungimea elementului sau distanța dintre secțiunile sale, fixată de deplasare;

1/30 din înălțimea secțiunii;

Pentru elementele constructurilor statice nedefinabile, valoarea excentricității forței longitudinale față de centrul de greutate al secțiunii reduse e0 este considerată a fi egală cu valoarea excentricității obținută din calculul static, dar nu mai mică de ea.

Pentru elementele structurilor static definite, excentricitatea e0 este considerată a fi egală cu suma excentricităților - de la calculul static al structurilor și aleator.

5 MATERIALE PENTRU BETOANE ȘI STRUCTURI DE BETONI REINFORCATE

5.1 CONCRETE

Indicatori de calitate a betonului și utilizarea acestuia în proiectare

5.1.1 Pentru construcțiile din beton și beton armat concepute în conformitate cu cerințele prezentului cod, este necesar să se prevadă beton greu structural cu o densitate medie de la 2200 kg / m3 până la 2500 kg / m3 inclusiv.

5.1.2 Principalii indicatori ai calității betonului, stabiliți în timpul proiectării, sunt:

a) clasa de beton pentru rezistența la compresiune B;

b) clasa de rezistență axială la întindere B (prescrisă în cazurile în care această caracteristică este de importanță capitală și este controlată în producție);

c) marca de rezistență la îngheț F (prescrisă pentru structurile expuse la înghețarea și dezghețarea alternativă);

g) marcaj pe rezistența la apă W (prescris pentru structuri care impun restricții privind permeabilitatea).

Clasele de beton cu rezistență la compresiune B și tensiunea axială Bt corespund valorii forței garantate a betonului, MPa, cu o securitate de 0,95.

5.1.3 Structurile din beton și beton armat ar trebui să includă betoane din următoarele clase și clase:

a) clase de rezistență la compresiune:

B10; B15; B20; B25; B30; B35; B40; B45; B50; B55; B60;

b) clase axiale de rezistență la întindere:

Vt0,8; Vt1,2; Bt1,6, Bt2,0; Vt2,4; Vt2,8; Vt3,2;

c) grade de rezistență la rece:

F50; F75; F100; F150; F200; F300; F400; F500;

g) branduri pentru rezistența la apă:

W2; W4; W6; W8; W10; W12.

5.1.4 Vârsta betonului, corespunzătoare clasei sale de rezistență la compresiune și tensiunii axiale (vârsta de proiectare), este atribuită în proiect pe baza posibilelor condiții reale ale structurilor de încărcare cu sarcini de proiectare. În absența acestor date, clasa de beton se stabilește la vârsta de 28 de zile.

Valoarea forței de vânzare a betonului în elementele structurilor prefabricate ar trebui să fie atribuită în conformitate cu GOST 13015.0 și standarde pentru construcția de tipuri specifice.

5.1.5 Pentru structurile din beton armat, se recomandă utilizarea unei clase de beton cu rezistență la compresiune nu mai mică de B15.

5.1.6 Marca de beton pentru rezistența la îngheț este prescrisă în funcție de cerințele structurilor, modul de funcționare și condițiile de mediu.

Pentru construcțiile supraterane supuse mediului rezistent la intemperii, atunci când a estimat negativ de temperatură aer exterior într-o perioadă rece, de la minus 5 ° C până la minus 40 ° C, luând marcajul din beton pentru îngheț nu mai puțin de F75, și la temperatura exterioară de proiectare peste minus 5 ° C Structurile menționate mai sus nu standardizează marca rezistenței la îngheț.

În alte cazuri, gradul necesar de beton pentru rezistența la îngheț este stabilit în funcție de scopul construcțiilor și de condițiile de mediu conform instrucțiunilor speciale.

5.1.7 Marca de beton conform rezistenței la apă este prescrisă în funcție de cerințele pentru structuri, modul de funcționare și condițiile de mediu.

Pentru structurile supraterane expuse la intemperii la o temperatură externă calculată mai mică de 40 ° C, precum și pentru pereții exteriori ai clădirilor încălzite, marca de rezistență la apă nu este standardizată.

În alte cazuri, tipul de beton necesar este impermeabilizat în conformitate cu instrucțiunile speciale.

Valori de reglementare și calculate ale caracteristicilor betonului

Valorile normative ale caracteristicilor de rezistență ale betonului

5.1.8 Principalele caracteristici de rezistență ale betonului sunt valori standard:

- rezistența betonului la compresiunea axială Rb, n;

- rezistența betonului la tensiunea axială Rbt, n.

Valorile standard ale rezistenței betonului la compresiunea axială (forța prismei) și întinderea axială (la atribuirea unei clase de beton pentru rezistența la compresiune) sunt luate în funcție de clasa de beton pentru rezistența la compresiune B conform tabelului 5.1.

Atunci când se atribuie o clasă de beton pentru rezistența la tracțiune axială Bt, valorile standard ale rezistenței betonului la tensiunea axială Rbt, n sunt egale cu caracteristica numerică a clasei de beton pentru tensiunea axială.

Valorile calculate ale caracteristicilor de rezistență ale betonului

5.1.9 Valorile calculate ale rezistenței betonului la compresiunea axială Rb și tensiunea axială Rbt, determinate prin formule:

Valorile coeficientului de fiabilitate pentru beton în compresia γb sunt egale cu:

1.3 - pentru limitarea stărilor de capacitate portantă (primul grup);

1.0 - pentru stările limită de adecvare operațională (al doilea grup).

Valorile coeficientului de fiabilitate al betonului la întinderea lui γbt sunt egale cu:

1,5 - pentru limitarea stărilor de capacitate de rulare atunci când se atribuie o clasă de beton pentru rezistența la compresiune;

1.3 - pentru limitarea stărilor de sarcină atunci când se atribuie o clasă de beton pentru o rezistență axială la tracțiune;

1.0 - pentru condițiile de limită pentru adecvarea operațională.

Se dau valorile calculate ale rezistenței betonului Rb, Rbt, Rb, ser, Rbt, ser (c rotunjire) în funcție de clasa de beton din punct de vedere al rezistenței la compresiune și tensiunii axiale: pentru stările limită ale primului grup - respectiv în tabelele 5.2 și 5.3, tabelul 5.1.

Valorile standard ale rezistenței betonului Rb, n și Rbt, n și valorile calculate ale rezistenței betonului pentru stările limită ale celui de-al doilea grup Rb, ser și Rbt, ser, MPa, cu o clasă de beton pentru rezistența la compresiune

Compresiune axială (forța prismei) Rb, n, Rb, ser

Valorile calculate ale rezistenței betonului pentru stările limită ale primului grup de Rb și Rbt MPa, cu o clasă de beton pentru rezistența la compresiune

Compensare axială (rezistență prismatică) Rb

Extinderea Rbt axial

Valorile calculate ale rezistenței betonului pentru stările limită ale primului grup Rbt, MPa, cu o clasă de beton în rezistență axială la tracțiune

Extinderea Rbt axial

5.1.10 În cazurile necesare, valorile calculate ale caracteristicilor de rezistență ale betonului se înmulțesc cu următoarele rapoarte ale condițiilor de lucru γbi, ținând seama de particularitățile lucrării de beton din structură (natura încărcăturii, condițiile de mediu etc.):

a) γb1 - pentru structurile din beton și beton armat, introduse la valorile calculate ale rezistențelor Rb și Rbt și luând în considerare influența duratei încărcării statice:

γb1 = 1.0 - cu o acțiune de încărcare pe termen scurt (pe termen scurt);

γb1 = 0,9 cu acțiune de încărcare prelungită (pe termen lung);

b) γb2 - pentru structurile de beton introduse la valorile calculate ale rezistenței Rb și ținând seama de natura distrugerii acestor structuri;

c) γb3 - pentru structurile din beton și beton armat, betonate într-o poziție verticală, introduse la valoarea calculată a rezistenței betonului Rb

Influența înghețării și dezghețării alternante, precum și a temperaturilor negative este luată în considerare de coeficientul condițiilor de lucru din beton γb4≤1.0. Pentru structurile supraterane expuse la influențele atmosferice ale mediului la temperatura exterioară calculată în perioada rece, minus 40 ° C și mai sus, se ia coeficientul γb4 = 0. În alte cazuri, valorile coeficientului γb4 sunt luate în funcție de scopul structurii și de condițiile de mediu în conformitate cu instrucțiunile speciale.

Caracteristicile de deformare a betonului

5.1.11 Principalele caracteristici de deformare ale betonului sunt valorile:

- deformările relative reale ale betonului sub presiune axială și tensiune (cu o stare uniformă de beton tensionată) εb0 și εbt0;

- modulul inițial de elasticitate Еb;

- fluaj coeficient (caracteristici) φb, cr

- coeficient de deformare laterală a betonului (raport Poisson) νb, P

- coeficient de deformare liniară de temperatură a betonului αbt

5.1.12 Valorile deformărilor relative limită ale betonului se presupune a fi:

cu o sarcină de acțiune scurtă:

εb0 = 0.002 - sub compresiune axială;

εbt0 = 0,0001 - cu tensiune axială;

cu acțiune de încărcare prelungită - conform tabelului 5.6, în funcție de umiditatea relativă a mediului.

5.1.13 Valorile modulului inițial de elasticitate a betonului sub presiune și tensiune sunt luate în funcție de clasa de beton în rezistența la compresiune B în conformitate cu tabelul 5.4.

Cu o sarcină prelungită, valorile modulului inițial al deformărilor concrete sunt determinate de formula

unde coeficientul fb, cr - creep, luat în conformitate cu punctul 5.1.14.

5.1.14 Valorile coeficientului de fluaj al betonului φb, cr se iau în funcție de condițiile de mediu (umiditatea relativă) și de clasa de beton. Valorile fluajului de beton sunt prezentate în tabelul 5.5.

5.1.15 Valoarea coeficientului de deformare laterală a betonului este permisă să ia nb, P = 0,2.

5.1.16 Valoarea coeficientului de deformare a temperaturii liniare a betonului cu o schimbare a temperaturii de la minus 40 la plus 50 ° С se presupune a fi: αbt = 1 ∙ 10-5 оС-1.

Valorile modulului inițial de elasticitate a betonului în compresiune și tensiune Eb, MPa 10-3 cu o clasă de beton cu rezistență la compresiune

Umiditatea relativă a aerului înconjurător,%

Valorile coeficientului de fluaj fb, cr atunci când clasa de beton în compresie

Notă - Umiditatea relativă a mediului înconjurător. în conformitate cu SNiP 23-01, ele sunt luate ca umiditatea medie lunară relativă a celei mai calde luni pentru zona de construcție.

Umiditatea relativă a aerului înconjurător. %

Deformările relative ale betonului cu acțiune de încărcare prelungită

Notă - Umiditatea relativă a aerului înconjurător este luată în conformitate cu SNiP 23-01 ca fiind umiditatea relativă lunară medie a celei mai calde luni pentru zona de construcție.

Diagrame de stare beton

a este o diagramă cu trei linii a stării betonului comprimat;

b - diagrama cu două linii a stării betonului comprimat

Figura 5.1 - Diagrame de stare ale betonului comprimat

5.1.17 Diagramele cu trei linii și două linii sunt luate ca diagrame de stare calculate ale betonului, care determină relația dintre tensiuni și deformările relative (figura 5.1, a, b).

În calculul elementelor din beton armat se utilizează diagrame de stare a betonului utilizând un model de deformare neliniară.

5.1.18 În diagrama cu trei rânduri (figura 5.1, a), eforturile de compresiune ale betonului σb în funcție de deformările relative ale scurgerii betonului εb sunt determinate de formulele:

pentru εb1 14, efectul deformării elementului asupra rezistenței sale, prin înmulțirea excentricității inițiale e0 cu coeficientul η determinat conform orientărilor 6.2.16.

6.2.4 Pentru elementele din beton armat a căror rezistență maximă este mai mică decât forța finală pentru formarea crăpăturilor (7.2.5-7.2.11), suprafața secțiunii transversale a armăturii longitudinale de întindere trebuie să fie mărită comparativ cu forța necesară pe baza a cel puțin 15% sau corespunde forței de fisurare finală.

Calculul forței secțiunilor normale ale eforturilor limitative

6.2.5 Forțele extreme dintr-o secțiune transversală normală față de axa longitudinală a elementului trebuie determinate pe baza următoarelor ipoteze:

- rezistența betonului la întindere se presupune a fi zero;

- rezistența betonului la comprimare este reprezentată de tensiuni egale cu Rb și distribuite uniform pe zona comprimată a betonului;

- deformările (solicitările) în armătură sunt determinate în funcție de înălțimea zonei comprimate a betonului;

- tensiunile de întindere în armătură nu depășesc rezistența calculată la întinderea Rs;

- presiunile de compresiune în armare nu iau mai mult decât rezistența compresivă calculată Rsc.

6.2.6 Calcularea rezistenței secțiunilor normale trebuie făcută în funcție de raportul dintre înălțimea relativă a zonei comprimate de beton determinată din condițiile de echilibru relevante și valoarea înălțimii relative a limitei zonei comprimate ξR, la care starea de limitare a elementului are loc simultan cu tensiunea din armarea tensionată egală cu rezistența calculată Rs.

6.2.7 Valoarea lui ξR este determinată de formula

unde εs, el este deformarea relativă a armăturii tensionate la tensiuni egale cu Rs

εb, ult este deformarea relativă a betonului comprimat la tensiuni egale cu Rb, presupusă a fi egală cu 0,0035.

6.2.8 La calcularea elementelor din beton armat excentric în excentricitatea inițială a aplicării forței longitudinale e0 trebuie luate în considerare excentricitatea e0, luată conform instrucțiunilor 4.2.6.

Calcularea elementelor îndoite

6.2.9 Calcularea rezistenței secțiunilor elementelor îndoite produse de condiție

unde Mult este momentul final de încovoiere care poate fi perceput de secțiunea elementului.

6.2.10 Valoarea lui Mult pentru elementele flexibile de secțiune transversală dreptunghiulară (Figura 6.3) este determinată de formula:

înălțimea zonei comprimate x este determinată de formula

6.2.11 Valoarea Multă pentru elementele îndoite având un raft într-o zonă comprimată (secțiuni în formă de T și I) este determinată în funcție de poziția limitei zonei comprimate:

a) dacă frontiera trece într-un raft (figura 6.4), adică condiția este îndeplinită

Valoarea mare este determinată de 6.2.10 ca pentru o secțiune dreptunghiulară cu o lățime;

b) dacă frontiera trece pe margine (Figura 6.4, b), adică condiția (6.16) nu este îndeplinită, valoarea lui Mult este determinată de formula

înălțimea zonei comprimate a betonului x este determinată de formula

Figura 6.3 - Diagrama tensiunilor și diagramei de tensiune în secțiune transversală, normală față de axa longitudinală a elementului din beton armat îndoit, cu calculul rezistenței

și - pe raft; b - în margine

Figura 6.4 - Poziția limitei zonei comprimate în secțiunea transversală a unui element flexibil de beton

6.2.12 Valoarea b'f a intrat în calcul; acceptați de la condiția ca lățimea consolei raftului de pe fiecare parte a coastei să nu fie mai mare de 1/6 din suprafața elementului și nu mai mult:

a) în prezența nervurilor transversale sau atunci când h'f ≥ 0,1h - 1/2 din distanța clară dintre marginile longitudinale;

b) în absența marginilor transversale (sau atunci când distanțele dintre ele sunt mai mari decât distanța dintre marginile longitudinale) și h'f ξRh0, în formula (6.34) se înlocuiește x = ξRh0, unde xR este determinat conform instrucțiunilor 6.2.7.

a - între eforturile rezultate în armarea S și S '; b - în afara distanței dintre eforturile rezultate în armarea S și S '

Figura 6.6 - Diagramă a tensiunilor și diagramei de tensiune în secțiune transversală, normală față de axa longitudinală a unui element din beton armat excentric tensionat, la calcularea rezistenței sale prin aplicarea unei forțe longitudinale N

Calcularea rezistenței secțiunilor normale pe baza unui model de deformare neliniară

6.2.21 Atunci când se calculează rezistența și deformarea într-o secțiune normală față de axa longitudinală a elementului, se determină pe baza unui model de deformare neliniară, folosind ecuațiile de echilibru ale forțelor exterioare și forțelor interne din secțiunea elementului, precum și următoarele dispoziții:

- distribuția deformațiilor relative ale betonului și a armăturii peste înălțimea secțiunii unui element este presupusă a fi liniară (ipoteza secțiunilor plane);

- relația dintre solicitările axiale și deformările relative ale betonului și ale armăturii se ia sub forma schemelor de stare (deformare) a betonului și a armăturii (5.1.17, 5.2.11);

- rezistența concretă a zonei întinse este permisă să fie ignorată, luând la εbi≥0 tensiuni σbi = 0. În unele cazuri (de exemplu, structuri de îndoire și excentric de beton comprimat, care nu permit fisuri), calculul rezistenței se face luând în considerare lucrul betonului întins.

6.2.22 Trecerea de la profilul de tensiune în beton la forțele interne generalizate se determină utilizând procedura de integrare numerică a tensiunilor pe o secțiune normală. Pentru a face acest lucru, secțiunea normală este împărțită convențional în zone mici: cu compresie oblică (tensiune) oblică și îndoire oblică - de-a lungul înălțimii și lățimii secțiunii; cu compresie excentrică (tensiune) și îndoire a planului axei de simetrie a secțiunii transversale a elementului - numai de-a lungul înălțimii secțiunii. Stresurile în zonele mici sunt uniform distribuite (medii).

6.2.23 La calcularea elementelor care utilizează modelul de deformare, ele acceptă:

- valorile forței longitudinale compresive, precum și tensiunile de compresie și deformările de scurtare a betonului și a armăturii - cu un semn minus;

- valorile forței longitudinale de tracțiune, precum și tensiunile de întindere și deformările de alungire a betonului și a armăturii - cu un semn plus.

Semnele coordonatelor centrelor de greutate ale barelor de armare și ale zonelor de beton desemnate, precum și punctele de aplicare a forței longitudinale sunt luate în conformitate cu sistemul de coordonate XOY alocat. În cazul general, originea acestui sistem (punctul O din figura 6.7) este localizată într-o locație arbitrară în secțiunea transversală a elementului.

Figura 6.7 - Schema de proiectare a unei secțiuni normale a unui element din beton armat

6.2.24 La calcularea secțiunilor normale pentru rezistență (Figura 6.7), în general, se utilizează:

echilibrul de echilibru al forțelor externe și forțelor interne în secțiunea normală a unui element:

ecuații care definesc distribuția deformațiilor pe secțiunea unui element:

Dependențe de conectare a solicitărilor și a deformărilor relative ale betonului și armăturii:

În ecuațiile (6.36) - (6.42):

MX, Mu reprezintă momentele de încovoiere din sarcina externă față de axele de coordonate selectate și situate în secțiunea transversală a elementului (respectiv, acționând în planurile XOZ și YOZ sau paralele cu ele), definite prin formulele:

unde Mxd, Myd - momentele de încovoiere în planurile corespunzătoare din sarcina externă, determinate prin calculul static al structurii;

N este forța longitudinală din sarcina externă;

ex,. eu - distanțele de la punctul de aplicare a forței N la axele selectate corespunzătoare;

Abi Zbm, Zbyi, zona, coordonatele centrului de greutate al secțiunii i a betonului și stresul la nivelul centrului său de greutate;

Asj Zsxj, Zsyj, σsj - zona, coordonatele centrului de greutate al barei de armare j și tensiunea din ea;

ε0 este deformarea relativă a fibrei situată la intersecția axelor selectate (la punctul O);

, - curbura axei longitudinale în secțiunea transversală considerată a elementului în planurile de acțiune ale momentelor de îndoire Mx, My;

Eb - modulul inițial de elasticitate a betonului;

Esj este modulul de elasticitate al barei de armare j;

νbi este coeficientul de elasticitate al betonului secțiunii i;

nsj este coeficientul de elasticitate al barei de armare j.

Coeficienții vbi și νsj sunt luați în funcție de starea corespunzătoare și diagramele concrete specificate la punctele 5.1.17, 5.2.11.

Valorile coeficienților vbi și νsj sunt definite ca raportul dintre valorile tensiunilor și tensiunilor pentru punctele considerate ale diagramelor corespunzătoare de beton și de armare luate ca un calcul împărțit de modulul elastic Eb și betonul Es (cu o diagramă de stare a betonului pe două linii - modulul de deformare redus Eb, roșu). În acest caz se utilizează dependențele "stress-strain" (5.4) - (5.8), (5.12) și (5.13) în secțiunile considerate ale diagramelor.

6.2.25 Calculul secțiunilor normale ale elementelor din beton armat la forța produsă din condiții

unde este deformarea relativă a celei mai comprimate fibre de beton în secțiunea normală a elementului sub acțiunea unei sarcini externe;

- deformarea relativă a barei de armare cea mai întinsă în secțiunea normală a elementului sub acțiunea unei sarcini externe;

- valoarea limită a deformării relative a betonului sub presiune, luată în conformitate cu instrucțiunile 6.2.31;

- valoarea limită a deformării relative a alungirii armăturii, luată în conformitate cu instrucțiunile 6.2.31.

6.2.26 Pentru elementele din beton armat, care sunt afectate de momentele de încovoiere din două direcții și forța longitudinală (Figura 6.7), deformările betonului și armăturii într-o secțiune normală liberă pot fi determinate prin rezolvarea sistemului de ecuații (6.49) - (6.51) folosind ecuațiile (6.39) și (6.40):

Caracteristicile de rigiditate Dij (i, j = 1, 2, 3) în ecuațiile (6.49) - (6.51) sunt determinate prin formulele:

Denumirile din formule, a se vedea 6.2.24.

6.2.27 Pentru elementele din beton armat, pe care acționează numai momentele de încovoiere din cele două direcții Mx și Mu (îndoirea oblică), în ecuația (6.51) se ia N = 0.

6.2.28 Pentru secțiunea transversală a elementelor din beton armat comprimate excentric în planul de simetrie și poziția axei X în acest plan este Mu = 0 și D12 = D22 = D23 = 0. În acest caz, ecuațiile de echilibru au forma:

6.2.29 Pentru secțiunea transversală a elementelor din beton armat care sunt îndoite în planul de simetrie și poziția axei X în acest plan este N = 0, Mu = 0, D12 = D22 = D23 = 0. În acest caz, ecuațiile de echilibru au forma:

6.2.30 Calcularea rezistenței secțiunilor normale ale elementelor din beton comprimat excentric menționate la punctul 4.1.2, a se face din condiția (6.47) conform instrucțiunilor 6.2.25-6.2.29, luând în formulele 6.2.26 pentru a determina Dij, zona de întărire Asj = 0.

Pentru elemente de beton îndoite și excentric de beton în care nu sunt permise fisuri, calculul se face luând în considerare lucrul betonului întins în secțiunea transversală a elementului din starea

unde este deformarea relativă a celei mai întinse fibre de beton în secțiunea normală a elementului sub acțiunea unei sarcini externe, determinată în conformitate cu 6.2.26-6.2.29;

- valoarea limită a deformării relative a betonului sub tensiune, luată în conformitate cu instrucțiunile 6.2.31.

6.2.31 Valorile limită ale deformărilor relative ale betonului () sunt luate pentru o diagramă de tensiune de două cifre (compresiune și tensiune) în secțiunea transversală a elementului de beton (îndoire, compresie excentrică sau tensiune cu excentricități mari) egală cu ().

Atunci când se face o compresie excentrică sau o întindere a elementelor și distribuția în secțiunea transversală a unui element de beton a unui singur semn, valorile limită ale deformărilor relative ale betonului () sunt determinate în funcție de raportul dintre deformările betonului pe marginile opuse ale secțiunii elementului și () prin formule:

unde,,, sunt parametrii de deformare ai schemelor calculate de stare beton (5.1.12, 5.1.18, 5.1.20).

Valoarea limită a deformării relative a armăturii se presupune a fi 0,025.

Calcularea rezistenței elementelor din beton armat sub acțiunea forțelor transversale

6.2.32 Calcularea rezistenței elementelor din beton armat sub acțiunea forțelor transversale se face pe baza unui model de secțiuni înclinate.

Atunci când se calculează prin model secțiunile înclinate, trebuie prevăzută rezistența elementului de-a lungul benzii între secțiunile înclinate și de-a lungul secțiunii înclinate pentru acțiunea forțelor transversale, precum și rezistența pentru secțiunea înclinată pentru moment.

Rezistența benzii înclinate este caracterizată de valoarea maximă a forței transversale, care poate fi percepută de banda înclinată, care este sub influența forțelor de compresie de-a lungul benzii și a forțelor de tracțiune de la armarea transversală, traversând banda înclinată. Rezistența betonului este determinată de rezistența betonului la compresiunea axială, luând în considerare influența unei stări de stres complex într-o bandă înclinată.

Calculul secțiunii oblice pe acțiunea forțelor transversale se face pe baza ecuației de echilibru a forțelor transversale exterioare și interne care acționează într-o secțiune oblică cu o lungime de proiecție s pe axa longitudinală a elementului. Forțele transversale interne includ forța transversală percepută de beton în secțiunea înclinată și forța transversală percepută de armarea transversală care intersectează secțiunea înclinată. În acest caz, forțele transversale percepute prin armarea betonului și transversal sunt determinate de rezistențele betonului și armăturii transversale la tensiune, ținând cont de lungimea proiecției dintr-o secțiune înclinată.

Calculul secțiunii oblice cu efectul momentului se face pe baza ecuației de echilibru a momentelor de forțe externe și interne care acționează într-o secțiune oblică cu o lungime de proiecție s pe axa longitudinală a elementului. Momentele din forțele interne includ momentul perceput de armarea longitudinală tensionată care traversează secțiunea înclinată și cuplul perceput de armarea transversală care traversează secțiunea înclinată. În acest caz, momentele percepute de armarea longitudinală și transversală sunt determinate de rezistențele armăturii longitudinale și transversale la tensiune, ținând cont de lungimea proiecției dintr-o secțiune înclinată.

Calcularea elementelor din beton armat din benzi între secțiunile înclinate

6.2.33 Calculul elementelor din beton armat îndoit de-a lungul unei benzi de beton între secțiunile înclinate este realizat din condiție

unde Q este forța transversală în secțiunea normală a elementului;

- coeficientul egal cu 0,3.

Calcularea elementelor din beton armat pentru secțiuni înclinate pe acțiunea forțelor transversale

Figura 6.8 - Schema de eforturi în calculul elementelor din beton armat de-a lungul unei secțiuni înclinate asupra acțiunii forțelor transversale

6.2.34 Calculul elementelor îndoite de către secțiunea înclinată (Figura 6.8) se face din condiție

unde Q este forța transversală în secțiunea înclinată, cu lungimea proeminenței, pe axa longitudinală a elementului, determinată de toate forțele exterioare situate pe o parte a secțiunii înclinate considerate; în același timp, să ia în considerare încărcarea cea mai periculoasă din cadrul unei secțiuni înclinate;

- Forța de forfecare percepută de beton în secțiunea înclinată;

- Forța de forfecare percepută prin armarea transversală în secțiunea înclinată. Forța transversală Qb este determinată de formula

dar nu accepta nici mai mult si nici mai putin;

- coeficientul egal cu 1,5.

Forța pentru armarea transversală, normală față de axa longitudinală a elementului, este determinată de formula

unde coeficientul este de 0,75;

- Forța în armarea transversală pe unitatea de lungime a elementului

Calculul se face pentru un număr de elemente situate vertical, de secțiuni oblice, cu cea mai periculoasă lungime de proiecție a unei secțiuni oblice c. În acest caz, lungimea c din formula (6.68) nu durează mai mult de 2.0 h0.

Este permisă calcularea secțiunilor înclinate fără a lua în considerare secțiunile înclinate atunci când se determină forța laterală de la o sarcină externă, din starea respectivă

unde este forța transversală într-o secțiune normală dintr-o sarcină externă;

Atunci când se ia în considerare secțiunea normală, în care se ia în considerare forța transversală Q1 în apropierea suportului la o distanță mai mică de 2,5 h0, calculul din condiția (6.70) se face prin înmulțirea valorilor Qb1, determinate prin formula (6.71), cu un factor egal cu: dar nu ia valoarea Qb1 nici mai mult.

Când se ia în considerare secțiunea normală, în care se ia în considerare forța transversală Q1, la distanțe mai mici de h0, calculul din condiția (6.70) se face prin înmulțirea valorii determinate de formula (6.72) cu un factor egal cu a / h0.

Asamblarea prin forfecare luată în considerare la calcul, dacă condiția este îndeplinită

Este posibil să se ia în considerare armarea transversală, chiar dacă această condiție nu este îndeplinită, dacă este în condiția (6.66)

Spațierea forfecării luată în considerare la calcul nu trebuie să fie mai mare decât valoarea.

În absența armării transversale sau a încălcării cerințelor de mai sus, calculul se face din condițiile (6.66) sau (6.70), eforturile Qsw sau Qsw, 1 fiind egale cu zero.

Armarea transversală trebuie să îndeplinească cerințele de proiectare menționate la punctele 8.3.9-8.3.17.

Calcularea elementelor din beton armat pentru secțiuni înclinate pe efectul momentelor

Figura 6.9 - Schema de eforturi în calcularea elementelor din beton armat de-a lungul unei secțiuni înclinate pentru acțiunea momentelor

6.2.35 Calcularea elementelor din beton armat pe secțiuni înclinate pentru acțiunea momentelor (Figura 6.9) se face din condiție

unde M este momentul în secțiunea înclinată, cu lungimea proeminenței, pe axa longitudinală a elementului, determinată de la toate forțele exterioare situate pe o parte a secțiunii înclinate considerate, față de capătul secțiunii înclinate (punctul O), opusă capătului, care are armătura longitudinală testată, se confruntă cu întinderea din moment într-o secțiune înclinată; în același timp, să ia în considerare încărcarea cea mai periculoasă din cadrul unei secțiuni înclinate;

- momentul perceput de armarea longitudinală care traversează secțiunea înclinată față de capătul opus al secțiunii înclinate (punctul O);

- momentul perceput de armarea transversală care traversează secțiunea înclinată față de capătul opus al secțiunii înclinate (punctul O).

Momentul Ms este determinat de formula

unde Ns este forța în armarea longitudinală tensionată luată egală cu: Rs As și în zona de ancorare - determinată conform punctelor 8.3.18-8.3.25;

- umărul unei perechi interne de forțe; a permis să ia.

Momentul de întărire transversală, normal față de axa longitudinală a elementului, este determinat de formula

unde forța de armare transversală este egală cu qswc;

qsw - determinată de formula (6.69) și cu prelevarea în intervalul de la 1.0 h0 la 2.0 h0.

Calculul se face pentru secțiuni înclinate situate de-a lungul lungimii elementului la secțiunile sale de capăt și în locurile de rupere a armăturii longitudinale, cu cea mai periculoasă lungime a proiecției secțiunii înclinate, luată în limitele de mai sus.

Se permite calcularea secțiunilor înclinate, luând în stare (6.73) momentul M în secțiunea înclinată, cu lungimea proiecției, pe axa longitudinală a elementului egal cu 2,0 h0, iar momentul - egal.

În absența armării transversale, calculul secțiunilor înclinate se face din condiția (6.73), luând momentul M în secțiunea înclinată cu lungimea proiecției pe axa longitudinală a elementului egală cu 2.0 h0, iar momentul egal cu zero.

Calcularea rezistenței elementelor din beton armat sub acțiunea cuplurilor

6.2.36 Calcularea rezistenței elementelor din beton armat pe efectul cuplurilor se face pe baza unui model de secțiuni spațiale.

Atunci când se calculează în funcție de modelul secțiunilor spațiale, sunt luate în considerare secțiunile formate de segmentele de linie înclinate, urmând de-a lungul celor trei margini întinse ale elementului și segmentul de închidere al liniei de-a lungul celei de a patra margini comprimate a elementului.

Calculul elementelor din beton armat cu efectul cuplurilor este produs de rezistența elementului dintre secțiunile spațiale și rezistența secțiunilor spațiale.

Rezistența betonului între secțiunile spațiale este caracterizată de valoarea maximă a cuplului, determinată de rezistența de compresiune axială a betonului, luând în considerare starea de stres în beton dintre secțiunile spațiale.

Calcularea prin secțiuni spațiale se face pe baza ecuațiilor de echilibru ale tuturor forțelor interne și externe pe o axă situată în centrul zonei comprimate a secțiunii spațiale a elementului. Momentele interne includ momentul perceput de armare după axa elementului și armarea următoare pe axa elementului care traversează secțiunea spațială și situată în zona întinsă a secțiunii spațiale și pe fața întinsă a elementului opus zonei comprimate a secțiunii spațiale. În acest caz, forțele percepute de armare sunt determinate, respectiv, de valorile calculate ale rezistenței la tracțiune a armăturii longitudinale și transversale.

Atunci când se calculează, se iau în considerare toate pozițiile secțiunii spațiale, luându-se zona comprimată a secțiunii spațiale la marginea inferioară, laterală și superioară a elementului.

Calcularea efectului comun al momentelor de torsiune și de încovoiere, precum și momentele de torsiune și forțele de forfecare se efectuează pe baza ecuațiilor de interacțiune dintre factorii de forță respectivi.

Calcularea efectului cuplului

6.2.37 Calcularea rezistenței elementului între secțiunile spațiale se face din condiție

unde T este cuplul din sarcini externe în secțiunea normală a elementului;

b și h sunt dimensiuni mai mici și mai mari ale secțiunii transversale a elementului.

o - armătură la întindere la marginea inferioară a elementului; b - armarea întinsă pe fața laterală a elementului

Figura 6.10 - Scheme de eforturi în secțiunile spațiale la calcularea efectului cuplului

6.2.38 Calculul forței satelor spațiale se face din starea (Figura 6.10)

unde T este cuplul din secțiunea spațială, determinat din toate forțele exterioare situate pe o parte a secțiunii spațiale;

- cuplul perceput de armarea secțiunii spațiale, amplasat în direcția transversală față de axa elementului;

- cuplul, secțiunea spațială de armare percepută, situată pe direcția longitudinală.

Valoarea raportului dintre forțele armăturii transversale și longitudinale, luată în considerare în starea (6.77), este dată mai jos.

Cuplul este determinat de formula

și cuplul - conform formulei

unde - forța din supapă, situată în direcția transversală; pentru armarea normală față de axa longitudinală a elementului, forța este determinată de formula

- forță în această armare pe lungime unitate element

- aria secțiunii transversale a armăturii situată în direcția transversală;

- înălțimea acestei armări;

- lungimea proiecției laturii întinse a secțiunii spațiale pe axa longitudinală a elementului

δ - coeficientul luând în considerare raportul dintre dimensiunile transversale

c este lungimea proiecției părții comprimate a secțiunii spațiale pe axa longitudinală a elementului;

Ns - forță în armătură longitudinală situată la fața elementului considerat

, - aria secțiunii transversale a armăturii longitudinale situată la fața considerată a elementului;

Z1 și Z2 reprezintă lungimea laturii secțiunii transversale la fața considerată întinsă a elementului și lungimea celeilalte părți ale secțiunii transversale a elementului.

Raportul este cuprins între 0,5 și 1,5. În acest caz, dacă valoarea depășește limitele specificate, se ia în considerare o astfel de cantitate de armare (longitudinală sau transversală) în care valoarea se încadrează în limitele specificate.

Calculul se face pentru un număr de secțiuni spațiale situate de-a lungul lungimii elementului, cu cea mai periculoasă lungime a proiecției secțiunii spațiale de la axa longitudinală a elementului. În acest caz, valoarea c este luată nu mai mult de 2Z2 + Z1 și nu mai mult.

Se permite calcularea efectului cuplului, fără a lua în considerare secțiunea spațială pentru determinarea cuplului din sarcina externă, de la starea

unde este cuplul în secțiunea normală a elementului;

- cuplul perceput de armare situat la fața considerată a elementului în direcția transversală și determinată de formula

- cuplul perceput de armarea longitudinală situată la fața considerată a elementului și determinată de formula

Valoare - luați în intervalul de mai sus.

Calculul se face pentru un număr de secțiuni normale situate de-a lungul lungimii elementului, pentru armare situată la fiecare față considerată a elementului.

Sub acțiunea cuplurilor, trebuie respectate cerințele de proiectare menționate în secțiunea 8.

Calcularea efectului combinat al momentelor de cuplu și încovoiere

6.2.39 Calcularea rezistenței elementului între secțiunile spațiale se face în conformitate cu 6.2.37.

6.2.40 Calcularea rezistenței secțiunii spațiale produse de condiție

unde T este cuplul din sarcina externă din secțiunea spațială;

T0 este cuplul de limitare perceput de secțiunea spațială;

M este momentul de încovoiere din sarcina externă în secțiunea normală;

M0 este momentul final de încovoiere perceput de secțiunea normală.

Atunci când se calculează efectul comun al momentelor de răsucire și îndoire, secțiunea spațială este considerată cu armătura întinsă, localizată pe față, întinsă de la momentul de îndoire, adică la fața normală față de planul de acțiune al momentului de încovoiere.

Momentul T din sarcina externă este determinat în secțiunea normală, situată în mijlocul lungimii proiecției, de-a lungul axei longitudinale a elementului. În aceeași secțiune normală, determinați momentul de încovoiere M din sarcina externă.

Momentul de limitare T0 este determinat în conformitate cu 6.2.38 și se presupune că este egal cu partea dreaptă în condiția (6.77) (egală) pentru secțiunea spațială luată în considerare.

Momentul de îndoire limitat M0 este determinat în conformitate cu 6.2.10.

Este permisă utilizarea condiției (6.85) pentru a determina momentele de cuplu. În acest caz, cuplul T = T1 și momentul de încovoiere M sunt determinate în secțiuni normale de-a lungul lungimii elementului. În secțiunea normală considerată, se consideră că cuplul de limitare este egal cu partea dreaptă a condiției (6.85).

Momentul de îndoire limitat M0 este determinat pentru aceeași secțiune normală, așa cum este indicat mai sus.

În cazul acțiunii comune a momentelor de torsiune și de încovoiere, trebuie să se respecte cerințele de proiectare și structură prevăzute la 6.2.38 și la punctul 8.

Calcularea efectului combinat al cuplului și forței de forfecare

6.2.41 Calcularea rezistenței elementului între secțiunile spațiale produse de condiție

unde T este cuplul din sarcina externă în secțiunea normală;

T0 este cuplul limitator, perceput de elementul dintre secțiunile spațiale și luat egal cu partea dreaptă în stare (6.76);

Q este forța transversală dintr-o sarcină externă în aceeași secțiune normală;

Q0 este forța transversală limitată percepută de beton între secțiunile înclinate și considerată a fi egală cu cea din dreapta (6,65).

6.2.42 Calcularea rezistenței secțiunii spațiale se face din condiția (6.89), în care acceptă:

T este cuplul din sarcina externă în secțiunea spațială;

T0 este cuplul de limitare perceput de secțiunea spațială;

Q - forța laterală în secțiunea înclinată;

Q0 - forța transversală finală percepută de secțiunea înclinată.

Atunci când se calculează efectul articulației cuplului și forței de forfecare, secțiunea spațială este considerată cu armătura întinsă, situată la una dintre fețe, întinsă de forța de forfecare - adică la fața paralelă cu planul forței transversale.

Momentul T din sarcina externă este determinat în secțiunea normală, situată în mijlocul lungimii, de-a lungul axei longitudinale a elementului. În aceeași secțiune normală, forța laterală Q este determinată din sarcina externă.

Cuplul de limitare T0 este determinat conform 6.2.38 și este considerat egal cu partea dreaptă a condiției (6.77) <равным ) для рассматриваемого пространственного сечения.

Forța transversală limită Q0 este determinată conform 6.2.34 și se presupune că este egală cu partea dreaptă a condiției (6.66). În acest caz, punctul de mijloc al lungimii proiecției secțiunii oblice pe axa longitudinală a elementului este plasat într-o secțiune normală care trece prin mijlocul lungimii proiecției secțiunii spațiale pe axa longitudinală a elementului.

Este permisă utilizarea condiției (6.85) pentru a determina cuplurile și condiția (6.70) pentru a determina forțele de forfecare. În acest caz, cuplul T = T1 și forța transversală Q = Q1 din sarcina externă sunt determinate în secțiunile normale ale elementului alungit. În secțiunea normală în cauză, cuplul de limitare T0 este egal cu partea dreaptă a condiției (6.85) (egal), iar forța transversală limită Q0 în aceeași secțiune normală se presupune a fi egală cu partea dreaptă a condiției (6.70) (egală).

În cazul acțiunii comune a cuplului și forțelor de forfecare, este necesar să se respecte cerințele de proiectare și structură prevăzute la 6.2.37, 6.2.32-6.2.35 și la secțiunea 8.

Calcularea elementelor din beton armat pentru compresie locală

6.2.43 Calculul elementelor din beton armat pentru compresie locală (concasare) se efectuează sub acțiunea unei forțe de comprimare aplicate într-o zonă limitată, în mod normal, pe suprafața elementului din beton armat. Acest lucru ia în considerare rezistența crescută la compresia betonului în zona de încărcare (zona de colaps) datorită stării volumului de solicitare a betonului în zona de încărcare, în funcție de localizarea zonei de încărcare pe suprafața elementului.

În prezența armăturii indirecte în zona de compresie locală, se ia în considerare o creștere suplimentară a rezistenței la compresiune a betonului sub zona de încărcare datorită rezistenței armăturii indirecte.

Calcularea elementelor pentru compresia locală în absența armării indirecte se efectuează în conformitate cu 6.2.44 și în prezența armăturii indirecte în conformitate cu 6.2.45.

6.2.44 Calcularea elementelor pentru compresia locală în absența armării indirecte (Figura 6.11) se face din condiție

unde N este forța de compresie locală din sarcina externă;

- zona de aplicare a forței de compresie (zona de colaps);

- rezistența calculată a betonului la compresia sub acțiunea locală a forței de compresie;

- coeficientul egal cu 1,0 pentru o uniformă și 0,75 pentru distribuția neuniformă a sarcinii locale în zona de colaps.

a - departe de marginile elementului; b - pe întreaga lățime a elementului; - în marginea (capătul) elementului pe toată lățimea sa; d - la colțul elementului; d - la o margine a elementului; e - lângă o margine a elementului

1 - elementul pe care acționează sarcina locală; 2 - zona de colaps, 3 - suprafața maximă calculată; 4 este centrul de greutate al zonelor și; 5 - zona minimă de armare cu plase, în cadrul căreia armarea indirectă este luată în considerare în calcul

Figura 6.11 - Scheme de calcul al elementelor pentru compresie locală la locul încărcării locale

Valoarea este determinată de formula

unde este coeficientul determinat de formula

dar nu a acceptat mai mult de 2,5 și nu mai puțin de 1,0.

- suprafața maximă calculată este stabilită în conformitate cu următoarele reguli:

centroizii din zone și coincid;

limitele zonei calculate sunt distanțate de fiecare parte a zonei la o distanță egală cu dimensiunea acestor fețe (Figura 6.11).

6.2.45 Calcularea elementelor pentru compresia locală în prezența armăturii indirecte sub formă de ochiuri sudate este produsă din starea

unde este determinată rezistența betonului la compresiune dată de armarea indirectă în zona de compresie locală, determinată de formula

Aici este coeficientul determinat de formula

- aria delimitată în conturul rețelelor de armare indirecte, calculată prin tijele lor extreme și luată în formula (6.92);

- rezistența la întindere a armăturii indirecte;

- indicele de armare indirectă, determinat de formula

- numărul de tije, suprafața secțiunii transversale și lungimea tijei rețelei, numărând în axele tijelor extreme, în direcția X

- aceeași în direcția Y;

s - etapa rețelelor de armare indirectă.

Valorile,, și N sunt luate conform 6.2.44.

Valoarea forței de compresie locale percepută de elementul cu armare indirectă (partea dreaptă a condiției (6.93)) nu depășește de două ori valoarea forței de compresie locale percepută de elementul fără armare indirectă (partea dreaptă a condiției (6.90)). Armarea indirectă trebuie să îndeplinească cerințele de proiectare menționate la punctul 8.3.16.

Calcularea elementelor din beton armat pentru împingere

6.2.46 Calculul pentru perforare se efectuează pentru elemente plate din beton armat (plăci) atunci când acestea sunt acționate (în mod normal asupra planului elementului) prin eforturi locale concentrate - forțe concentrate și moment de îndoire.

La calculul împingerii, se ia în considerare secțiunea transversală calculată care se află în jurul zonei de transmisie a forței către element la o distanță normală față de axa sa longitudinală, pe suprafața căreia acționează forțele tangențiale de la forța concentrată și momentul de încovoiere.

Forțele tangențiale care acționează asupra ariei secțiunii transversale calculată trebuie percepută din beton cu rezistență din beton la tracțiune axială și situate pe fiecare parte a secțiunii transversale estimată în regiunea armăturii transversale cu transversal rezistență la tracțiune de armare.

Sub acțiunea unei forțe concentrate, forțele tangente percepute de beton și armătură sunt presupuse a fi distribuite uniform pe întreaga suprafață a secțiunii transversale calculate. Sub acțiunea unui moment de încovoiere, forțele tangențiale percepute prin armare din beton și forfecare sunt luate în considerare în ceea ce privește lucrarea inelastică a betonului și armarea. Forțele tangențiale percepute de beton și armătură sunt permise să fie luate în mod liniar pe lungimea secțiunii transversale calculate în direcția momentului cu forțele tangențiale maxime ale semnului opus la marginile secțiunii transversale calculate în această direcție.

Calculul pentru împingerea sub forță concentrată și absența armăturii transversale se efectuează în conformitate cu 6.2.47, sub forță concentrată și cu prezența armăturii transversale conform 6.2.48, sub forță de forță și moment de încovoiere și fără armare transversală conform 6.2.49 și sub forțele constante și momentul de îndoire și prezența armăturii transversale - conform 6.2.50.

Conturul secțiunii transversale calculate se presupune: la locul zonei de transfer a sarcinii în interiorul elementului plat - închis și situat în jurul zonei de transfer a sarcinii (figura 6.12, a, d), în locul zonei de transfer de sarcină la marginea sau unghiul elementului plat - sub forma a două opțiuni: poziționate în jurul locului de transfer al sarcinii și deschise, urmând de la marginea elementului plat (Figura 6.12, b, c), în acest caz, se ia în considerare cea mai mică capacitate de încărcare a sarcinii, cu două opțiuni pentru localizarea conturului de calcul secțiune transversală.

Sub acțiunea momentului Mlos la punctul de aplicare a sarcinii concentrate, jumătate din acest moment este luată în considerare la calcularea împingerii, iar cealaltă jumătate este luată în considerare atunci când se calculează peste secțiuni normale pe lățimea secțiunii, incluzând lățimea zonei de transfer de sarcină și înălțimea secțiunii transversale a elementului plat.

a este zona de aplicare a sarcinii în interiorul elementului plat; b, c - la fel, la marginea elementului plat; d - la aranjamentul transversal al armăturii transversale

1 - aplicarea sarcinii totale; 2 - conturul design al secțiunii transversale; 2 'este a doua variantă a locației conturului computational; 3 - centrul de greutate al conturului computațional (intersecția axelor X1 și Y1); 4 - centrul de greutate al locului de aplicare a sarcinii (intersecția axelor X și Y); 5 - armare transversală; 6 - secțiunea transversală a designului conturului fără a lua în considerare calcularea armăturii transversale; 7 - marginea (marginea) unui element plat

Figura 6.12 - Diagrama contururilor calculate ale secțiunii transversale la împingere

Sub acțiunea momentelor concentrate și a forței din punct de vedere al forței, raportul dintre momentele concentrate actuale M, luate în considerare în timpul împingerii, și limita Mult, nu ia mai mult decât raportul dintre forța concentrată actuală F și limita Fult.

Calcularea elementelor pentru împingerea sub acțiunea forței concentrate

6.2.47 Calcularea elementelor fără armătură de forfecare pentru împingerea sub acțiunea forței concentrate este produsă din condiție